Mezní napětí v soudržnosti

Transkript

1 Mení napětí v soudržnosti Pro žebírkovou výtuž e stanovit návrhovou hodnotu meního napětí v soudržnosti vtahu: = η η ctd kde je η součinite ávisý na kvaitě podmínek v soudržnosti a pooe prutu během betonáže (vi. obr. ). Pro dobré podmínky η = 0 v ostatních případech a pro pruty v nosných prvcích betonovaných v posuvném bednění (pokud se neprokáží dobré podmínky) η = 0 7 e Obr. Podmínky soudržnosti η součinite ávisý na průměru prutu: η = 0 pro φ mm φ η = pro φ > mm 00 návrhová hodnota pevnosti betonu v tahu pode č...6 ()P EN 99--: ctd ctk 00 ctd = ct kde γ c ct = 0 je součinite ohedňující douhodobé účinky na pevnost v tahu a nepřínivé účinky vypývající e působu atěžování naeneme v tab.. EN 99-- (vi také příoha B tohoto ctk 00 textu) hodnota je omeena pro betony vyšších pevností hodnotou pro beton C60/7. ctk 00 Copyright 00 by Dashöer Hoding Ltd. a Verag Dashöer nakadateství s. r. o. /7

2 Zákadní kotevní déka Zákadní požadovaná kotevní déka F td s brqd je déka přímé části prutu potřebná k achycení síy = σ a předpokadu že je napětí v soudržnosti podé tohoto prutu konstantní. Déka se stanoví e vtahu: Obr Kotevní déka b rqd brqd = kde je 4 φ φ σ průměr prutu mení napětí v soudržnosti (předchoí kapitoa) σ návrhové napětí prutu v místě od kterého se měří kotevní déka. Návrhová kotevní déka Návrhová kotevní déka je: = 4 brqd bmin kde 4 a jsou součinitee pode tab. : vyjadřuje viv tvaru prutu a předpokadu odpovídající krycí vrstvy betonu (vi obr. ) vyjadřuje viv minimání betonové krycí vrstvy (vi obr. ) vyjadřuje viv ovinutí příčnou výtuží 4 vyjadřuje viv jednoho nebo více příčně přivařených prutů (φ t > 06φ) v návrhové kotevní déce (vi též č. 8.6 EN 99--) vyjadřuje viv taku komého na rovinu odštěpování betonu v návrhové kotevní déce dáe musí patit součin 0 7 ákadní kotevní déka (vi předchoí kapitoa) brqd c c a c a a) přímé pruty b) pruty s ohyby nebo háky c) pruty se smyčkou c d = min (a/ c c) c d = min (a/ c ) c d = c Obr. Hodnoty c d pro nosníky a desky c bmin je minimání kotevní déka pokud nepatí jiná omeení: - pro kotvení v tahu: bmin > max{ 0 b rqd ; 0 φ; 00 mm} - pro kotvení v taku: > max{ 06 ; 0 φ; 00 mm}. bmin b rqd Copyright 00 by Dashöer Hoding Ltd. a Verag Dashöer nakadateství s. r. o. /7

3 Ovivňující činite Tvar prutů Betonová krycí vrstva Tab. Hodnoty součiniteů 4 a Prut betonářské výtuže Způsob kotvení tažený tačený přímý prut = 0 = 0 jiný než přímý prut = 07 pokud c d >φ jinak = 0 = 0 (vi obr. (b) (c) a (d)) (vi obr. pro hodnoty c d ) = 0 (c d φ )/φ přímý prut 07 = 0 0 jiný než přímý prut = 0 (c d φ )/φ 07 = 0 0 (vi obr. (b) (c) a (d)) (vi obr. pro hodnoty c d ) Ovinutí příčnou výtuží nepřivařenou k havní výtuži Ovinutí přivařenou příčnou výtuží* všechny působy kotvení všechny působy kotvení pooha a roměr pode obr. (e) = K λ = = 07 4 = 07 Účinek ovinutí příčným takem kde λ λ = (Σ st - Σ stmin )/ s = 004p 07-0 Σ st průřeová pocha příčné výtuže v obasti návrhové kotevní déky Σ stmin s všechny působy kotvení průřeová pocha minimání příčné výtuže = 0 s pro nosníky a 0 pro desky K hodnota pode obr. 4 pocha jednoho kotveného prutu s největším průměrem p příčný tak [MPa] a meního stavu únosnosti v obasti. * Vi též č. 8.6 EN 99--: Při přímém uožení e uvažovat hodnotou menší než bmin a předpokadu že v obasti podpory se nacháí aspoň jeden přivařený příčný prut. Tento prut má být nejméně mm od íce podpory. s φ t st s φ t st s φ t st K = 0 K = 00 K = 0 Obr. 4 Hodnoty K pro nosníky a desky a) ákadní tahová kotevní déka brqd měřená u všech tvarů ve střednici b) ekvivaentní kotevní déka pro standardní ohyb Copyright 00 by Dashöer Hoding Ltd. a Verag Dashöer nakadateství s. r. o. /7

4 φ 0 φ 0.6φ t φ beq beq beq c) ekvivaentní kotevní déka d) ekvivaentní kotevní déka e) ekvivaentní kotevní déka pro standardní hák pro standardní smyčku pro příčně přivařený prut Obr. Způsoby kotvení jiné než přímou koncovou úpravou Výpočet návrhového tahového napětí Tahovou síu kterou je potřeba akotvit ve voné podpoře e stanovit: M F = Ftd = + Δ Ftd + N kde je M 0 a Δ Ftd = V dodatečná tahová sía rameno vnitřních si (může se uvažovat hodnotou = 09 d posunutí momentové čáry de č EN 99--: a N normáová sía. a = (cot( θ ) cot( )) pro prvky se smykovou výtuží a a = d pro prvky be smykové výtuže Návrhové napětí se stano ví: σ = F s Ve vnitřních podporách spojitých nosníků nebo při vetknutí se stanovuje tahové napětí jinak. Návrhové napětí pro poe je σ sreq staticky nutná pocha výtuže a s prov skutečná pocha výtuže. = yd sreq s prov kde je Roděení podéné tahové výtuže Pro výpočet je nutno si připravit někoik hodnot: průběh momentu M ( x ) po ceé déce nosníku rameno vnitřních si posunutí momentové čá ry a návrhovou kotevní déku sup pro podpory a minimání kotevní déku návrhovou kotevní déku pro místa ve kterých je potřeba kotvit výtuž b min a M max maximání tahovou síu F td max = F max = + N cekovou pochu výtuže průměr φ a počet prutů n v místě maximáního momentu s Copyright 00 by Dashöer Hoding Ltd. a Verag Dashöer nakadateství s. r. o. 4/7

5 n si díčí tahové síy pro jednotivé pruty Ftd i = Ftd max ( F ) kde td max = Ftd i s i je s i= pocha i-tého prutu. Postup pro sestrojení roděení podéné tahové výtuže s uvážením účinků šikmých trhin a únosnosti výtuže podé kotevních déek je násedující:. Vyneseme obáku tahových si od návrhového momentu únosnosti a návrhové M normáové síy F = + N jak ukauje obr. 6. Obr. 6 Obáka tahových si F Obr. 7 Obáka tahových si. Obáku tahových si roděíme v místě maximáního momentu a každou část vodorovně posuneme o hodnotu a směrem od původní obáky jak je nanačeno na Ftd Copyright 00 by Dashöer Hoding Ltd. a Verag Dashöer nakadateství s. r. o. /7

6 obr. 6. Vytvoříme tak novou obáku tahových si F td s vivem posouvajících si. Na koncích tuto obáku svise ukončíme v místech teoretických podpor.. V místě maximáního momentu dostáváme maximání tahovou síu F td max = F max kterou roděíme na proužky jejiž šířka bude odpovídat F každého prutu obr. 7. td i Obr. 8 Obáka F R s ukončením prutů Copyright 00 by Dashöer Hoding Ltd. a Verag Dashöer nakadateství s. r. o. 6/7

7 4. Pocha spodní výtuže dovedené do koncové podpory ve které byo při návrhu uvažováno částečné vetknutí nebo prosté uožení má být nejméně 0 násobek u nosníků a 00 násobek u desek pochy výtuže navržené v poi. U nosníků s třmínkovou výtuží to musí být nejméně dva rohové pruty které umístíme jako první v pořadí (číso a na obr.7).. Spodní výtuž dovedenou do voné prostě uožené koncové podpory (nejčastěji rohová výtuž u nosníků) akončíme na návrhovou kotevní déku sup pro vonou podporu kterou naneseme od íce uožení nebo při uožení na ožiscích od teoretické podpory (obr. 7). Pokud je déka prutu od íce uožení větší než uožení nosníku nebo desky musí se pruty ahnout tak aby bya dodržena kotevní déka nebo upravit déku uožení. 6. U výtuže která nevede do koncové podpory (meiehé pruty u nosníků) se postupuje tak že od počátku využití vožky naneseme od obáky F td kotevní déku (obr. 8). Tím vniká obáka F R která musí být vždy vně obáky F td (případ a) u obr. 8). Pokud by nově vnikající obáka nebya vně čáry F td musí dojít k rovnoběžnému posunu obáky jak je vidět na případu b) na obr Výsedné déky jednotivých prutů které nevedou do podpor jsou většeny na každé straně o minimání kotevní déku b min vi dáe ponámka. Potom je vyneseme pod obáky tahových si a akótujeme jejich poohu a déku obr. 8. Pon.: O déce prutu rohoduje s ohedem na případ b) na obr. 8 buď vožky nebo od počátku pného využití vožky. bmin od počátku využití Copyright 00 by Dashöer Hoding Ltd. a Verag Dashöer nakadateství s. r. o. 7/7