R-05 MOST V UL. PRVOMÁJOVÁ PŘEPOČET ZATÍŽITELNOSTI MOSTU PO OPRAVĚ
|
|
- Denis Slavík
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1
2 R-05 MOST V UL. PRVOMÁJOVÁ PŘEPOČET ZATÍŽITELNOSTI MOSTU PO OPRAVĚ únor 2014 Ing. P. Milek
3 Obsah : 1. Průvodní zpráva ke statickému výpočtu Úvod Identifikační údaje stavby Použitá literatura, podklady a výpočetní programy Základní údaje objektu Popis konstrukce mostu Přehledné výkresy mostu Výsledky stavebnětechnického průzkumu... 6 Materiály Konstrukce mostu Posuzované průřezy Popis statického modelu Zatížení Montážní Stálé Nahodilé krátkodobé Nahodilá dopravou Zatížení na únavu Dynamické účinky zatížení dopravou Zatížení větrem w Vodorovné příčné síly Vodorovné podélné síly Zatížení nerovnoměrnou teplotou Průřezové charakteristiky Podélný trám Příčník Příčná výztuha krajního trámu Podélné trámy Vnitřní síly a kombinace zatížení Posouzení Průřez uprostřed rozpětí Určení zatížitelnosti Obecné rovnice Normální zatížitelnost Výhradní zatížitelnost Vnitřní síly a kombinace zatížení od redukovaného zatížení Posouzení Průřez nad podporou Průřez ve vzdálenosti cca 2,0 m od podpory Průřez uprostřed rozpětí ŽB deska mezi trámy Zatížení Vnitřní síly a kombinace zatížení Posouzení průřezu Stanovení informativní zbytkové životnosti objektu Závěr TOP CON SERVIS s.r.o. 2
4 1. Průvodní zpráva ke statickému výpočtu 1.1. Úvod Účelem tohoto statického výpočtu je výpočet zatížitelnosti silničního železobetonového objektu R 05 Most v ul. Prvomájová po opravě. Objekt převádí ul. Prvomájová přes Radotínský potok Identifikační údaje stavby 1. Číslo a název objektu: R-05 Most v ul. Prvomájová 2. Katastrální obec: Radotín 3. Místo stavby: Radotín 4. Kraj: Praha 5. Investor: Městská část Praha 16 Radotín 6. Správce mostu: Městská část Praha 16 Radotín 7. Projektant stavby: TOP CON SERVIS s.r.o., Ke Stírce 56, Praha 8 8. Pozemní komunikace: místní komunikace - ul. Prvomájová 9. Staničení na komunikaci: Úhel křížení: Použitá literatura, podklady a výpočetní programy /1/ Archivní dokumentace mostu: Rekonstrukce mostu v Podbabě, Pražská silniční služba, 1955 /2/ Mostní list mostu R 05 Most v ul. Prvomájová, (TOPCON SERVIS, 2013) /3/ Hlavní prohlídka mostu R 05 Most v ul. Prvomájová, (TOPCON SERVIS, 2013) /4/ ČSN Projektování mostních objektů (2/ změna a/1988) /5/ ČSN Zatížitelnost mostů pozemních komunikací /6/ ČSN ISO Zásady navrhování konstrukcí Hodnocení existujících konstrukcí /7/ ČSN Zatížení mostů (9/ změny a/1988, b/1989) /8/ ČSN Navrhování betonových a železobetonových mostních konstrukcí /9/ ČSN Základová půda pod plošnými základy /10/ ČSN EN 1990 Zásady navrhování konstrukcí, včetně změny A1 /11/ ČSN EN Zatížení konstrukcí, Část 1-4: Obecná zatížení Zatížení větrem /12/ ČSN EN Zatížení konstrukcí, Část 1-5: Obecná zatížení Zatížení teplotou /13/ ČSN EN Zatížení konstrukcí, Část 2: Zatížení mostů dopravou /14/ ČSN EN Navrhování betonových konstrukcí, Část 1-1: Obecná pravidla pro pozemní stavby /15/ ČSN EN Navrhování betonových konstrukcí, Část 2: Betonové mosty /16/ IDA NEXIS 32 ver program pro výpočet prutových, deskostěnových a skořepinových konstrukcí ( Ida & spol. s.r.o. Brno, FEM consulting s.r.o. Brno, SCIA International, Belgie) TOP CON SERVIS s.r.o. 3
5 1.4. Základní údaje objektu Rok postavení: neznámý Charakteristika objektu: Trvalý ŽB monolitický trámový most o jednom poli přes Radotínský potok. Volná šířka objektu: 6,85 m Šířka mezi obrubami: 5,85 m Šířka mostu: 7,45 m Délka přemostění: 7,49 m Délka NK: 8,69 m Stavební výška: 0,82 m Světlá výška mostu: 1,31 m Zatížení: dle ČSN Komunikace na objektu: ul. Prvomájová 1.5. Popis konstrukce mostu Trvalý silniční trámový most o jednom prostém poli zajišťuje převedení ul. Prvomájová v obci Radotín přes Radotínský potok v říčním km 0,694. Most je veden půdorysně v přímé, podélný i příčný sklon je přibližně nulový. Nosnou konstrukci tvoří železobetonová deska vyztužená 5 podélnými ŽB trámy výšky 570 mm, které jsou nad opěrami ztuženy koncovými ŽB příčníky. Obě krajní části desky jsou podepřeny krátkými příčnými ŽB konzolami. Během rekonstrukce proběhne betonáž ŽB římsy, na kterou se osadí nové ocelové zábradlí se svislou výplní. Podhled nosné konstrukce bude lokálně sanován Přehledné výkresy mostu Příčný řez : TOP CON SERVIS s.r.o. 4
6 Podélný řez : Půdorys : TOP CON SERVIS s.r.o. 5
7 1.7. Výsledky stavebnětechnického průzkumu Předměty a výsledky prováděného stavebnětechnického průzkumu: 1) Vizuální prohlídka: - na mostě není vyřešeno odvodnění, voda stéká po krajních nosnících a dochází ke korozi výztuže a degradaci beton, - krajnice mostovky je silně degradována, nebyla zastižena hydroizolace, - zábradlí je uchyceno pouze provizorním řešením, není dostatečně kotveno do mostovky. 2) Nedestruktivní zkoušky pevnosti betonu v tlaku: - nosníky, deska mostovky: C30/37, - opěra: C25/30. 3) Hloubka karbonatace a tloušťka betonové krycí vrstvy výztuže: - deska mostovky: krycí vrstva hlavní výztuže mm, - nosníky: mm. 4) Lokalizace a identifikace výztuže: Umístění, počet a průřezy jsou zobrazeny na následujících řezech: TOP CON SERVIS s.r.o. 6
8 Materiály Beton: beton C30/37 C25/30 f ck = MPa f cm = MPa f ctm = 2,9 2,6 MPa f ctk,0,05 = 2,0 1,8 MPa E cm = GPa ε c3 = 0, ,00175 pom. přet. na mezi plasticity ε cu3 = 0,0035 0,0035 pom. přet. na mezi porušení γ c = 1,5 1,5 α cc = 0,85 0,85 α ct = 1 1 f cd = 20 16,7 MPa f ctd = 1,33 1,2 MPa Betonářská ocel dle ČSN ISO 13822: f yk = 180 MPa f tk = 340 MPa E = 200 GPa TOP CON SERVIS s.r.o. 7
9 2. Konstrukce mostu 2.1. Posuzované průřezy Pro určení zatížitelnosti byly posuzovány tuhosti průřezů: smyková a torzní únosnost trámu nad podporou a ve třetině rozpětí, ohybová únosnost trámu cca uprostřed a ve třetině rozpětí, ohybová únosnost desky mezi trámy. Ze stavu konstrukce je patrno, že nejsou poškozeny základy Popis statického modelu Pro výpočet vnitřních sil byl vytvořen deskový model s výztužnými žebry v programu /16/. Deskový model: Nosná konstrukce je tvořena 5 trámy výšky 510 mm, které jsou zmonolitněny ŽB deskou tl. 200 mm mezi trámy (tl. 100 mm podél krajních nosníků). Vzájemná vzdálenost trámů je 1350 mm. Krajní část je nad podporami ztužena příčnými trámy výšky 600 mm. Podélné trámy jsou nad podporami zmonolitněny ŽB příčníky výšky 510 mm. Trámy a příčníky jsou modelovány jako žebra, která vyztužují ŽB desku. 3. Zatížení 3.1. Montážní Předpokládá se, že nosná konstrukce byla betonována na skruži. normové zatížení γ f vl. tíha NK byla generována programem 1, Stálé odhadnutá skladba mostního svršku na NK tl. 200 mm: živičná vozovka tl. 85 mm 0,085*23 2,00 kn/m 2 1,35 ložná vrstva z betonu tl. 30 mm 0,03*25 0,75 kn/m 2 1,35 svršek vozovky celkem 2,75 kn/m 2 1,35 TOP CON SERVIS s.r.o. 8
10 římsa tl. 210 mm 0,21*25 5,25 kn/m 2 1,35 římsa v kraji tl. 500 mm 0,45*25 11,25 kn/m 2 1, Nahodilé krátkodobé Nahodilá dopravou Zatěžovací schémata normální zatížitelnosti TOP CON SERVIS s.r.o. 9
11 TOP CON SERVIS s.r.o. 10
12 Zatěžovací schémata výhradní zatížitelnosti: TOP CON SERVIS s.r.o. 11
13 Zatížení na únavu Zatížení únavou nebude rozhodovat. Jedná se o místní komunikaci s minimem těžké dopravy Dynamické účinky zatížení dopravou Jedná se o konstrukci běžného statického schématu, proto se použije pro zohlednění dynamických účinků jednotlivých zatížení dopravou dynamický součinitel. Hodnoty jednotlivých dynamických součinitelů se stanoví v závislosti na typu zatížení a vlastní frekvenci nosné konstrukce mostu. Normální zatížitelnost: δ = δ 2 = 1,20 Výhradní zatížitelnost: δ = δ 1 = 1, Zatížení větrem w Pro určení zatížitelnosti lze zatížení větrem zanedbat Vodorovné příčné síly Odstředivá síla se uvažuje jako příčná síla působící v úrovni povrchu vozovky, proto se pro posouzení konstrukce zanedbává Vodorovné podélné síly Konstrukce není uložena na ložiska, ale přímo na opěry mostu. Vodorovné podélné síly lze u takovéto konstrukce zanedbat Zatížení nerovnoměrnou teplotou Zatížení teplotními změnami bude zanedbáno vzhledem ke statickému působení konstrukce. TOP CON SERVIS s.r.o. 12
14 4. Průřezové charakteristiky beff = Σbeff, i + bw < b b eff, i =,2 * bi + 0,1* l0 < 0,2 * b < b eff, i 0 l i Podélný trám l0 = 6, 9m b eff, i = 0,2 * 0,54 + 0,1* 6,9 = 0,798m < 0,2 * 6,9 = 1, 38m b eff = 2 * 0, ,27 = 1,866 > 1, 35m = b b eff = 1, 35m 4.2. Příčník l0 = 1, 5m b eff, i = 0,2 *1,5 = 0, 3 m b eff = 0,3 + 0,3 = 0, 6m TOP CON SERVIS s.r.o. 13
15 4.3. Příčná výztuha krajního trámu l = 0,6* 2 1, 2m 0 = beff, i = 0,2 * 0,51 + 0,1*1,2 = 0,22m < 0,2 *1,2 = 0, 24m b eff = 2 * 0,22 + 0,2 = 0,64 < 1, 22m = b b eff = 0, 64m 5. Podélné trámy 5.1. Vnitřní síly a kombinace zatížení Pro výpočet zatížitelnosti byl posouzen krajní nosník. TOP CON SERVIS s.r.o. 14
16 5.2. Posouzení Průřez uprostřed rozpětí Průřez ve středu rozpětí je posuzován na ohybové namáhání. Průřezové charakteristiky: průřez výztuž h = 0,71 m šířka φ = 26 mm b = 1,35 m výška počet = 5 ks c = 38 mm krytí A s = 2,65E-03 m 2 > A s,min = 6,39E-04 m 2 < A s,max = 3,83E-02 m 2 Posouzení ohybové tuhosti průřezu: d = 0,659 m účinná výška x = 0,026 m výška tlač. oblasti ξ = 0,040 poměrná výška tl.obl. < ξ max = 0,79 z = 0,648 m rameno vnitřních sil M Rd = 314,3 knm > M ed = 300,2 knm NEVYHOVUJE Průřez krajního nosníku uprostřed rozpětí nevyhoví uvažovanému zatížení. Je třeba zmenšit velikost užitného zatížení a tím určit zatížitelnost mostu. TOP CON SERVIS s.r.o. 15
17 5.3. Určení zatížitelnosti Obecné rovnice Platí pro určení zatížitelnosti z ohybového momentu, obdobně lze modifikovat rovnici pro určení zatížitelnosti z posouvající síly. M Vk,c,a = (M Rd Σγ G * M Gk,j - Σ γ Q,i * ψ 0,i * M Qk,i )/(γ V * ψ 0,1 ) M Vk,c,b = (M Rd Σγ G * ξ * M Gk,j - Σ γ Q,i * ψ 0,i * M Qk,i )/γ V Hodnoty součinitelů: γ V = 1,5 ψ 0,1 = 0,75 Normální zatížitelnost: v n = 1 kn/m 2 V a = 100 * v n V n = 4 / 3 V a / 10 kn V n = 4 / 3 *100 * k n / 10 = 13,33 * k n [t] Výhradní zatížitelnost: Konstrukce se zatíží čtyřnápravovým vozidlem celkové tíhy 80 t. V rw = k r * 800 V r = V rw / 10 V r = k r * 800/ 10 Součinitele k r a k n se určí interpolací Normální zatížitelnost TOP CON SERVIS s.r.o. 16
18 Výhradní zatížitelnost Mezivýsledky hodnot zatížitelnosti bez redukce stupněm stavu konstrukce: NORMÁLNÍ VÝHRADNÍ v n = 16 t V r = 20 t 5.4. Vnitřní síly a kombinace zatížení od redukovaného zatížení Vnitřní síly od zatěžovacích schémat užitných zatížení se přenásobí součiniteli k n a k r, výsledné hodnoty se kombinují s ostatním zatížením dle ČSN TOP CON SERVIS s.r.o. 17
19 5.5. Posouzení Průřezy se posoudí na rozhodující kombinace zatížení Průřez nad podporou Průřezy se posoudí na rozhodující kombinace zatížení posouvající silou a kroutícím momentem. Průřezové charakteristiky: Průřez je vyztužený smykovou výztuží: 2 ohyby φ 26 mm Smyková únosnost průřezu b t =b w = 0,27 m šířka průřezu pro smyk C Rd,c = 0,12 k = 1,551 k 1 = 0,15 A sl = 1,59E-03 m 2 plocha tahové výztuže, která zasahuje min. l bd + d směrem k podpoře ρ I = 8,95E-03 v min = 0,370 V Rd,c = 99,2 kn < V ed = 144,3 knm JE TŘEBA POČÍTAT SE SMYKOVOU VÝZTUŽ Zanesení smykové výztuže do průřezu: φ = 26 mm profil n = 2 ks počet střihů s = 1 m vzdálennost řad α = 30 sklon smykové výztuže (od vodorovné) cot θ = 2,5 sklon tlakových diagonál ν 1 = 0,528 V Rd,s = 257,4 kn únosnost smykové výztuže V Rd,max = 887,5 kn únosnost tlakové diagonály V Rd,s = 257,4 kn > V ed = 144,3 knm VYHOVUJE F td = 55,4 kn přírůstek tahové síly v podélné výztuži TOP CON SERVIS s.r.o. 18
20 návrh přídavné podélné výztuže A s,req = 3,04E-04 m 2 plocha výztuže odpovídající přírůstku tahové síly φ = 26 mm přídavná výztuž počet = 1 ks A s = 5,31E-04 m 2 > A s,req = 3,04E-04 m 2 VYHOVUJE Torzní únosnost průřezu Posouzení průřezu na torzní namáhání bylo provedeno v programu IDEA RS: Návrhové hodnoty krouticího momentu a únosnosti v kroucení T Ed T Rd,c T Rd,max T Rd,s T Rd [ knm ] [ knm ] [ knm ] [ knm ] [ knm ] 30,0 27,87 75,63 16,55 16,55 Vstupní hodnoty a mezivýsledky posouzení kroucení A k u k t eff A sw A sl A sp [ mm2 ] [ mm ] [ mm ] [ mm2 ] [ mm2 ] [ mm2 ] V průřezu nad podporou dojde ke vzniku smykové trhliny od namáhání posouvající silou. Proto je třeba zanedbat únosnost betonové části průřezu. M xd = 7,9 knm > 16,55 kn = T Rd,s PRŮŘEZ VYHOVUJE Průřez ve vzdálenosti cca 2,0 m od podpory Průřezy se posoudí na rozhodující kombinace zatížení ohybovým momentem, posouvající silou a kroutícím momentem. Průřezové charakteristiky: průřezem neprochází ohyby. TOP CON SERVIS s.r.o. 19
21 Posouzení ohybové únosnosti průřezu průřez výztuž h = 0,71 m šířka φ = 26 mm b = 0,27 m výška počet = 3 ks c = 38 mm krytí A s = 1,59E-03 m 2 > A s,min = 6,39E-04 m 2 < A s,max = 7,67E-03 m 2 mezní stav únosnosti ohyb d = 0,659 m účinná výška x = 0,079 m výška tlač. oblasti ξ = 0,120 poměrná výška tl.obl. < ξ max = 0,79 z = 0,627 m rameno vnitřních sil M Rd = 182,5 knm > M ed = 159,4 knm!!! VYHOVUJE!!! Omezení napětí M ed = 111,5 knm α e = 6,1 pracovní součinitel pro krátkodobé zatížení x = 0,1842 m I xi = 2,74E-03 m 4 σ c = 7,5 MPa < 0,6f ck = 18 MPa VYHOVUJE σ s = 117,2 MPa < 0,8f yk = 168 MPa VYHOVUJE Mezní šířka trhlin M ed = 105,11 knm α e = 15,0 pracovní součinitel pro dlouhodobé zatížení x = 0,264 m I xi = 5,38E-03 m 4 σ c = 5,2 MPa < 0,45f ck = 13,5 MPa VYHOVUJE σ s = 115,6 MPa w k = 0,08 mm < w lim = 0,3 mm VYHOVUJE s r,max = 225 mm k 1 = 0,8 ρ p,eff = 4,63E-02 k 2 = 0,5 h c,eff = 0,128 k 3 = 3,4 k t = 0,4 k 4 = 0, Posouzení smykové únosnosti průřezu b t =b w = 0,27 m šířka průřezu pro smyk C Rd,c = 0,12 k = 1,551 k 1 = 0,15 TOP CON SERVIS s.r.o. 20
22 A sl = 1,59E-03 m 2 plocha tahové výztuže, která zasahuje min. l bd + d směrem k podpoře ρ I = 8,95E-03 v min = 0,370 V Rd,c = 99,2 kn < V ed = 100,1 knm VYHOVUJE Průřez uprostřed rozpětí Ohybová únosnost průřezu průřez výztuž h = 0,71 m šířka φ = 26 mm b = 1,35 m výška počet = 5 ks c = 38 mm krytí A s = 2,65E-03 m 2 > A s,min = 6,39E-04 m 2 mezní stav únosnosti < A s,max = 3,83E-02 m 2 d = 0,659 m účinná výška x = 0,026 m výška tlač. oblasti ξ = 0,040 poměrná výška tl.obl. < ξ max = 0,79 z = 0,648 m rameno vnitřních sil M Rd = 314,3 knm > M ed = 314,0 knm!!! VYHOVUJE!!! Omezení napětí M ed = 234,0 knm α e = 6,1 pracovní součinitel pro krátkodobé zatížení x = 0,1140 m I xi = 5,45E-03 m 4 σ c = 4,9 MPa < 0,6f ck = 18 MPa VYHOVUJE σ s = 142,0 MPa < 0,8f yk = 168 MPa VYHOVUJE Mezní šířka trhlin M ed = 105,11 knm α e = 15,0 pracovní součinitel pro dlouhodobé zatížení x = 0,170 m I xi = 1,17E-02 m 4 σ c = 1,5 MPa < 0,45f ck = 13,5 MPa VYHOVUJE σ s = 65,7 MPa w k = 0,08 mm < w lim = 0,3 mm VYHOVUJE s r,max = 416 mm k 1 = 0,8 ρ p,eff = 1,54E-02 k 2 = 0,5 h c,eff = 0,128 k 3 = 3,4 k t = 0,4 k 4 = 0,425 TOP CON SERVIS s.r.o. 21
23 6. ŽB deska mezi trámy 6.1. Zatížení Nahodilé zatížení dopravou pro posouzení desky mezi trámy je převzato z odstavce Vnitřní síly a kombinace zatížení Vnitřní síly byly přezásobeny koeficienty k n a k r. Kombinace zatížení MSÚ (STR) MSP charakteristická MSP kvazistálá M ed 5,6 3,8 3,8 knm Q ed 21,9 14,6 14,6 kn TOP CON SERVIS s.r.o. 22
24 6.3. Posouzení průřezu průřez: výztuž: h = 0,20 m šířka φ = 8 mm b = 1,00 m výška počet = 6 ks c = 20 mm krytí A s = 3,02E-04 m 2 > A s,min = 1,71E-04 m 2 mezní stav únosnosti ohyb d = 0,176 m účinná výška x = 0,004 m výška tlač. oblasti < A s,max = 8,00E-03 m 2 ξ = 0,023 poměrná výška tl.obl. < ξ max = 0,79 z = 0,174 m rameno vnitřních sil M Rd = 9,6 knm > M ed = 5,0 knm!!! VYHOVUJE!!! 7. Stanovení informativní zbytkové životnosti objektu Z hlediska požadavku na trvanlivost konstrukce je nutné se zabývat velikostí krytí výztuže. Posuzovaná konstrukce se nachází v prostředí XC1, beton je třídy C 30/37, třmínky jsou φ 5 mm, nosná výztuž φ 26 mm, krytí třmínků c d,s = mm. nosné výztuže: c d = = 20 mm. Nominální krycí vrstva: c nom = c min + c dev Přídavek na návrhovou odchylku c dev = 10 mm Minimální krycí vrstva c min = max (c min,b ; c min,dur + c dur,γ - c dur,st c dur,add ;10) Minimální krycí vrstva z hlediska soudržnosti: c min,b = 26 mm Minimální krycí vrstva z hlediska podmínek prostředí a návrhovou životnost 50 let pro třídu konstrukce S3: c min,dur = 10 mm c nom = = 36 mm > 20 mm = c d,s. U trámu není splněna podmínka trvanlivosti a krycí vrstvy výztuže s ohledem na vliv prostředí. Vzhledem k nedostatečné tloušťce betonové krycí vrstvy, doporučuji zakázat používání rozmrazovacích prostředků na mostě. TOP CON SERVIS s.r.o. 23
25 8. Závěr Výsledek posouzení průřezů potvrdil hodnoty zatížitelnosti. Normální zatížitelnost: V n = V CZEN 16 t Výhradní zatížitelnost: V r = V CZEN 20 t Předpokládám, že po opravě bude provedena hlavní prohlídka mostu, ve které bude stanoven stav konstrukce stupněm III dobrý s koeficientem stavu α = 1,0. Hodnoty zatížitelnosti nebudou redukované. TOP CON SERVIS s.r.o. 24
2 Materiály, krytí výztuže betonem
2 Materiály, krytí výztuže betonem 2.1 Beton V ČSN EN 1992-1-1 jsou běžné třídy betonu (C12/15, C16/20, C20/25, C25/30, C30/37, C35/45, C40/50, C45/55, C50/60) rozšířeny o tzv. vysokopevnostní třídy (C55/67,
VíceZakázka: D111029 Stavba: Sanace svahu Olešnice poškozeného přívalovými dešti v srpnu 2010 I. etapa Objekt: SO 201 Sanace svahu
1 Technická zpráva ke statickému výpočtu... 2 1.1 Identifikační údaje... 2 1.1.1 Stavba... 2 1.1.2 Investor... 2 1.1.3 Projektant... 2 1.1.4 Ostatní... 2 1.2 Základní údaje o zdi... 3 1.3 Technický popis
VíceJednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován
Více9 Spřažené desky s profilovaným plechem v pozemních stavbách
9 Spřažené desky s profilovaným plechem v pozemních stavbách 9.1 Všeobecně 9.1.1 Rozsah platnosti Tato kapitola normy se zabývá spřaženými stropními deskami vybetonovanými do profilovaných plechů, které
Více8 Předpjatý beton. 8.1 Úvod. 8.2 Zatížení. Předpjatý beton
8 Předpjatý beton 8.1 Úvod Předpjatý beton se dříve považoval za zvláštní materiál, resp. předpjaté konstrukce byly považovány do jisté míry za speciální, a měly své zvláštní normové předpisy. Dnes je
VíceDOMOV PRO SENIORY IRIS - PŘÍSTAVBA A.2. STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ČÁST A.2.3. PODROBNÝ STATICKÝ POSUDEK
DOMOV PRO SENIORY IRIS - PŘÍSTAVBA PD pro provedení stavby 7-3/13 A.2. STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ČÁST A.2.3. PODROBNÝ STATICKÝ POSUDEK objekt: SO01 Přístavby vypracoval: ing. Robin Kulhánek kontroloval: ing.
VíceHALFEN STYKOVACÍ VÝZTUŽ HBT HBT 06 BETON. Typově zkoušeno podle DIN 1045-1:20001-07
HBT 06 BETON Typově zkoušeno podle DIN 1045-1:20001-07 Popis systému HBT správné řešení pro stykovací výztuž Výhody výrobku Stykovací výztuž HALFEN HBT je typově zkoušena. Splňuje požadavky podle Merkblatt
VíceObsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
VícePříklad - opakování 1:
Příklad - opakování 1: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku Skladba stropu: Podlaha, tl.60mm, ρ=2400kg/m 3 Vlastní žb deska, tl.dle návrhu, ρ=2500kg/m 3 Omítka, tl.10mm,
VíceSTATICKÉ POSOUZENÍ. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
STATICKÉ POSOUZENÍ OBSAH STATICKÉ POSOUZENÍ OCELO-DŘEVĚNÉ STŘEŠNÍ KONSTRUKCE 1.01 SCHÉMA KONSTRUKCE, POPIS ŘEŠENÍ 1.02 ZATÍŽENÍ STŘECHY, ZATĚŽOVACÍ STAVY 1.03 VÝPOČET VNITŘNÍCH SIL - DŘEVO 1.04 VÝPOČET
VíceMateriály charakteristiky potř ebné pro navrhování
2 Materiály charakteristiky potřebné pro navrhování 2.1 Úvod Zdivo je vzhledem k velkému množství druhů a tvarů zdicích prvků (cihel, tvárnic) velmi různorodý stavební materiál s rozdílnými užitnými vlastnostmi,
VíceŘešené příklady INFASO + Obsah. Kotvení patní a kotevní deskou. Kloubový připoj. Šárka Bečková
Připraveno v rámci projektu Fondu uhlí a oceli Evropské unie Řešené příklady Šárka Bečková Připojení ocelových konstrukcí na betonové pomocí kotevní desky s trny Obsah Šárka Bečková František Wald Kloubový
VícePříručka uživatele návrh a posouzení
Příručka uživatele návrh a posouzení OBSAH 1. Všeobecné podmínky a předpoklady výpočtu 2. Uvažované charakteristiky materiálů 3. Mezní stav únosnosti prostý ohyb 4. Mezní stav únosnosti smyk 5. Mezní stavy
Vícelist číslo Číslo přílohy: číslo zakázky: stavba: Víceúčelová hala Březová DPS SO01 Objekt haly objekt: revize: 1 OBSAH
revize: 1 OBSAH 1 Technická zpráva ke statickému výpočtu... 2 1.1 Úvod... 2 1.2 Popis konstrukce:... 2 1.3 Postup při výpočtu, modelování... 2 1.4 Použité podklady a literatura... 3 2 Statický výpočet...
VíceZákladní principy navrhování konstrukcí podle EN 1990
Základní principy navrhování konstrukcí podle EN 1990 Zatížení konstrukcí obecná Podle EN-1991-1-1 Přednášející: prof. Ing. Ivailo Terzijski, CSc. VUT Brno, Fakulta Stavební Zásady navrhování konstrukcí
VícePříloha B: Návrh založení objektu na základové desce Administrativní budova
Příloha B: Návrh založení objektu na základové desce Administrativní budova Diplomová práce Vypracoval: Bc. Petr Janouch Datum: 27.04.2018 Konzultant: Ing. Jan Salák, CSc. Obsah 1 Úvod... 3 2 Geologie...
VícePRVKY BETONOVÝCH KONSTRUKCÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ DOC. ING. LADISLAV ČÍRTEK, CSC PRVKY BETONOVÝCH KONSTRUKCÍ MODUL M05 NAVRHOVÁNÍ JEDNODUCHÝCH PRVKŮ STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU
VíceVzorový příklad předběžného návrhu konstrukce z předpjatého betonu
Vzorový příklad předběžného návrhu konstrukce z předpjatého betonu Řešený příklad se zabývá předem předpjatým vazníkem T průřezu. Důraz je kladen na pochopení specifik předpjatého betonu. Kurzivou jsou
Více6 Mezní stavy únosnosti
6 Mezní stavy únosnosti 6.1 Nosníky 6.1.1 Nosníky pozemních staveb Typické průřezy spřažených nosníků jsou na obr. 4. Betonová deska může být kompaktní nebo žebrová, případně může mít náběhy. Ocelový nosník
VíceRev. Datum Důvod vydání dokumentu, druh změny Vypracoval Tech. kontrola. IČO 241580 tel. 241 940 454 podatelna@psary.cz
Rev. Datum Důvod vydání dokumentu, druh změny Vypracoval Tech. kontrola Objednatel: Zhotovitel: Projekt Obec Psáry Pražská 137 252 44 Psáry HW PROJEKT s r.o. Pod Lázní 2 140 00 Praha 4 IČO 241580 tel.
VícePŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY. Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku.
PŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku Skladba stropu: Podlaha, tl.60mm, ρ=400kg/m 3 Vlastní žb deska, tl.dle návrhu,
Více10 Navrhování na účinky požáru
10 Navrhování na účinky požáru 10.1 Úvod Zásady navrhování konstrukcí jsou uvedeny v normě ČSN EN 1990[1]; zatížení konstrukcí je uvedeno v souboru norem ČSN 1991. Na tyto základní normy navazují pak jednotlivé
VíceÚloha 6 - Návrh stropu obytné budovy
0 V 06 7:4: - 06_Tramovy_strop.sm Úloha 6 - Návrh stropu obytné budovy Zatížení a součinitele: Třída_provozu Délka_trvání_zatížení Stálé zatížení (odhad vlastní tíhy stropu): g k Užitné zatížení: Užitné
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 1. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 1. přednáška Program přednášek, literatura. Podstata betonu, charakteristika prvků. Zásady a metody navrhování konstrukcí. Zatížení, jeho dělení a kombinace. Idealizace
VíceSTATIKON Solutions s.r.o. Hostinského 1076/8 155 00 Praha 5 Stodůlky STATICKÝ POSUDEK
STATIKON Solutions s.r.o. Hostinského 1076/8 155 00 Praha 5 Stodůlky STATICKÝ POSUDEK OPĚRNÁ STĚNA A PLOT NA HRANICI POZEMKU Na Hradním vodovodu 44/3, 162 00 Praha 6 - Veleslavín DSP + DPS Počet stran:
Více3. Výroba a montáž, navrhování OK Výrobky, výroba a montáž, projektová dokumentace, navrhování podle MS, klasifikace průřezů.
3. Výroba a montáž, navrhování OK Výrobky, výroba a montáž, projektová dokumentace, navrhování podle MS, klasifikace průřezů. Konstrukční prvky Výrobky válcované za tepla: Předvalky Tyče (délka 15-18 m)
Více7 Prostý beton. 7.1 Úvod. 7.2 Mezní stavy únosnosti. Prostý beton
7 Prostý beton 7.1 Úvod Konstrukce ze slabě vyztuženého betonu mají výztuž, která nesplňuje podmínky minimálního vyztužení, požadované pro železobetonové konstrukce. Způsob porušení konstrukcí odpovídá
Více+23,895 +23,895 Odvětrání garáží, kuchyně, A A
s B1 B1 +24,450 +23,930 1% B2 +24,450 +23,930 +24,450 +24,450 +23,930 +24,450 +23,930 +24,450 +23,930 +24,450 +23,930 +24,450 85 1% 3845 3845 350 350 4820 5950 5 855 6 510 350 12 17730 25380 vpust PVC,
VíceMost ev. č. Litvínov-10 v ulici Studentská přes Bílý potok Diagnostický průzkum OBSAH:
OBSAH: 1. ÚVOD... 5 2. MIMOŘÁDNÁ PROHLÍDKA MOSTU... 6 A. Základní údaje... 6 B. Popis částí mostu... 6 C. Stav a závady částí mostu... 7 D. Schéma konstrukce... 9 E. Hodnocení péče o most... 10 F. Návrh
VíceMost LAZ 02 HLAVNÍ PROHLÍDKA
Most LAZ 02 Obec Láz, most přes potok Litavka HLAVNÍ PROHLÍDKA Strana 1 z 13 Objekt: Most ev. č. LAZ 02 (Obec Láz, most přes potok Litavka) Okres: Příbram Prohlídku provedla firma: Valbek s.r.o. Prohlídku
VíceŠROUBOVÉ SPOJE VÝKLAD
ŠROUBOVÉ SPOJE VÝKLAD Šroubové spoje patří mezi rozebíratelné spoje s tvarovým stykem (lícovaný šroub), popřípadě silovým stykem (šroub prochází součástí volně, je zatížený pouze silou působící kolmo k
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES OPRAVA A ZESÍLENÍ
VíceTEMA KLÁŠTEREC NAD OHŘÍ S.R.O. STATICKÉ PARAMETRY
TEMA KLÁŠTEREC NAD OHŘÍ S.R.O. STATICKÉ PARAMETRY 1.ČÁST NIL 16, 18, 20, 22, NIL EX 16, 18, 20, 22,25 NIL EX R 18, 20, 22, NIL EX Y-G 20,24, NIL EX SM 16,18,20,22,25 Vypracoval: Ing. Antonín Stejskal Datum:
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška. Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk,
Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk, Způsoby porušení prvků se smykovou výztuží Smyková výztuž přispívá
VíceMEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI
V předkládaném materiálu jsou užity obrázky z následujících zdrojů: - Foglar a kol.: BEK3, vyjde 2011 - Procházka a kol.: Navrhování betonových konstrukcí 1, ČBS, 2010. - Rukopisné materiály doc. Vaškové
VíceNÁVRH OHYBOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁMU
NÁVRH OHYBOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁU Navrhněte ohybovou výztuž do železobetonového nosníku uvedeného na obrázku. Kromě vlastní tíhy je nosník zatížen bodovou silou od obvodového pláště ostatním stálým rovnoměrným
VíceAtic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák
Atic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák Riegrova 44, 612 00 Brno Sdružení tel. 541 245 286, 605 323 416 email: zak.apk@arch.cz Investor : Stavba : Objekt : Jihomoravský kraj Brno, Žerotínovo nám. 3/5, PSČ
VíceMost 197-009 HLAVNÍ PROHLÍDKA
Most 197-009 Most přes řeku Radbuzu v Bělé nad Radbuzou HLAVNÍ PROHLÍDKA Strana 1 z 8 Objekt: Most ev. č. 197-009 (Most přes řeku Radbuzu v Bělé nad Radbuzou) Okres: Domažlice Prohlídku provedla firma:
VíceÚnosnosti stanovené níže jsou uvedeny na samostatné stránce pro každý profil.
Směrnice Obsah Tato část se zabývá polyesterovými a vinylesterovými konstrukčními profily vyztuženými skleněnými vlákny. Profily splňují požadavky na kvalitu dle ČSN EN 13706. GDP KORAL s.r.o. může dodávat
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES PROJEKT ZASTŘEŠENÍ
VíceSTATICKÝ VÝPOČET. Příloha č. 01 VYBUDOVÁNÍ FOTOLITOGRAFIE 7.NP. SO 01.2 Statika - podpurné konstrukce jednotek VZT. Investor: Zpracovatel části:
STATICKÝ VÝPOČET K dokumentaci pro výběr dodavatele Příloha č. 01 Stavba: Část: Objednatel: Investor: Zpracovatel části: Zodpovědný projektant : Vypracoval: VYBUDOVÁNÍ FOTOLITOGRAFIE 7.NP SO 01.2 Statika
VíceBETONOVÉ A ZDĚNÉ KONSTRUKCE 1. Dimenzování - Deska
BETONOVÉ A ZDĚNÉ KONSTRUKCE 1 Dimenzování - Deska Dimenzování - Deska Postup ve statickém výpočtu (pro BEK1): 1. Nakreslit navrhovaný průřez 2. Určit charakteristické hodnoty betonu 3. Určit charakteristické
VíceZÁVĚREČNÁ ZPRÁVA o inženýrskogeologickém průzkumu
GEOTECHNICKÝ ENGINEERING & SERVICE ZÁVĚREČNÁ ZPRÁVA o inženýrskogeologickém průzkumu Název úkolu : Krchleby, rekonstrukce mostu ev. č. 18323-1 (most přes Srbický potok) Číslo úkolu : 2014-1 - 072 Odběratel
Více10.1 Úvod. 10.2 Návrhové hodnoty vlastností materiálu. 10 Dřevo a jeho chování při požáru. Petr Kuklík
10 10.1 Úvod Obecná představa o chování dřeva při požáru bývá často zkreslená. Dřevo lze zapálit, může vyživovat oheň a dále ho šířit pomocí prchavých plynů, vznikajících při vysoké teplotě. Proces zuhelnatění
VíceENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 4 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
VíceSTATICKÝ VÝPOČET: PŘESTUPNÍ UZEL HULVÁKY 1.ETAPA: obj. SO 01 Sociální zařízení MHD obj. SO 02 Veřejné WC
-1- STATICKÝ VÝPOČET: PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE PRO REALIZACI PŘESTUPNÍ UZEL HULVÁKY 1.ETAPA: obj. SO 01 Sociální zařízení MHD obj. SO 0 Veřejné WC A) SVISLÉ ZATÍŽENÍ STŘECHY: SKLON: 9 o ; sin 0,156; cos
Více4. Tenkostěnné za studena tvarované prvky. Návrh na únavu OK.
4. Tenkostěnné za studena tvarované prvky. Návrh na únavu OK. Výroba, zvláštnosti návrhu, základní případy namáhání, spoje, navrhování z hlediska MSÚ a MSP. Návrh na únavu: zatížení, Wöhlerův přístup a
VíceSTATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení
Víceedmluva ÍRU KA PRO NAVRHOVÁNÍ prvk stavebních konstrukcí podle SN EN stavební konstrukce Stavebnictví, Technické lyceum
Předmluva Publikace PŘÍRUČKA PRO NAVRHOVÁNÍ prvků stavebních konstrukcí podle ČSN EN je určena pro výuku předmětu stavební konstrukce ve 4. ročníku SPŠ stavební v Havířově. Byla zpracována pro čtyřletý
VíceBetonové a zděné konstrukce Přednáška 1 Jednoduché nosné konstrukce opakování
Betonové a zděné konstrukce Přednáška 1 Jednoduché nosné konstrukce opakování Ing. Pavlína Matečková, Ph.D. 2016 Pavlína Matečková, LP-A-303 pavlina.mateckova@vsb.cz http://homel.vsb.cz/~zid75/ Zkouška:
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 11 přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 11 přednáška Mezní stavy použitelnosti (MSP) Použitelnost a trvanlivost Obecně Kombinace zatížení pro MSP Stádia působení ŽB prvků Mezní stav omezení napětí Mezní stav
VíceIng. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
1 Obsah: 1. statické posouzení dřevěného krovu osazeného na ocelové vaznice 1.01 schema konstrukce 1.02 určení zatížení na krokve 1.03 zatížení kleštin (zatížení od 7.NP) 1.04 vnitřní síly - krokev, kleština,
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Diplomová práce BYTOVÝ DŮM D.1.2.3. STATICKÝ VÝPOČET Vypracovala: Vedoucí práce K134: Ing. Anna Kuklíková,
Více[-] C35/45 35,00 43,00 3,21 34077,15 0,20 2500 Ecm = 34077,15 MPa ε c2 = 20,0 1e-4 ε cu2 = 35,0 1e-4 ε c3 = 17,5 1e-4 ε cu3 = 35,0 1e-4.
Obsah 1 Data projektu 2 y 3 Průřezy 4 Geometrie 5 Výztuž 6 Položky zatížení 7 Výsledky 1 Data projektu Jméno projektu Číslo projektu Národní norma EN Autor Popis Datum 3. března 2013 2 y Beton Název C35/45
VíceVeřejná zakázka: Vypracování diagnostických průzkumů, mosty 01/2015 Dodatečné informace č. 1
KRAJSKÝ ÚŘAD KRAJE VYSOČINA Odbor dopravy a silničního hospodářství Žižkova 57, 587 33 Jihlava, Česká republika Váš dopis značky/ze dne Číslo jednací Vyřizuje/telefon V Jihlavě dne KUJI 37523/2015 Ing.
VíceBoulení stěn při normálovém, smykovém a lokálním zatížení (podle ČSN EN 1993-1-5). Posouzení průřezů 4. třídy. Boulení ve smyku, výztuhy stěn.
3. Stabilita stěn. Boulení stěn při normálovém, smykovém a lokálním zatížení (podle ČSN EN 1993-1-5). Posouzení průřezů 4. třídy. Boulení ve smyku, výztuhy stěn. Boulení stěn Štíhlé tlačené stěny boulí.
Více4 MSÚ prvky namáhané ohybem a smykem
4 MSÚ prvky namáhané ohybem a smykem 4.1 Ohybová výztuž Obvykle navrhujeme jednostranně vyztužený průřez, zcela mimořádně oboustranně vyztužený průřez. Návrh výztuže lze provést buď přímým výpočtem, nebo
VíceVýpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny
Inženýrský manuál č. 18 Aktualizace: 04/2016 Výpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_18.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu
Více5 Železobetonové sloupy a stěny
5 Železobetonové sloupy a stěny 5.1 Úvod Z hlediska navrhování tlačenýh prvků (např. sloup, stěna, pilota, oblouk) rozlišujeme prvky masivní a štíhlé. U štíhlýh tlačenýh prvků a konstrukí je nutno respektovat
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VÝZTUŽE ZÁKLADOVÉHO PASU
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VÝZTUŽE ZÁKLADOVÉHO PASU Projekt: Dílčí část: Vypracovali: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce Návrh výztuže základové
VíceObsah. 1 Všeobecné údaje:...2. 1.4 Základní údaje charakterizující stavbu:...3. 1.4.1 Druh komunikace a její funkce:...3. 1.4.5 Celkový rozsah:...
Obsah 1 Všeobecné údaje:...2 1.1 Identifikační údaje mostu...2 1.2 Údaje o křížení...2 1.3 Základní údaje o mostě:...2 1.4 Základní údaje charakterizující stavbu:...3 1.4.1 Druh komunikace a její funkce:...3
VíceSTATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení stavby
VíceBL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MEZNÍ STAV POUŽITELNOSTI
BL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MEZNÍ STAV POUŽITELNOSTI doc. Ing. Miloš Zich, Ph.D. Ústav betonových a zděných konstrukcí VUT FAST Brno 1 OSNOVA 1. Co je to mezní stav použitelnosti (MSP)?
VíceP Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VíceOBSAH: A4 1/ TECHNICKÁ ZPRÁVA 4 2/ STATICKÝ VÝPOČET 7 3/ VÝKRESOVÁ ČÁST S1-TVAR A VÝZTUŽ OPĚRNÉ STĚNY 2
OBSAH: A4 1/ TECHNICKÁ ZPRÁVA 4 2/ STATICKÝ VÝPOČET 7 3/ VÝKRESOVÁ ČÁST S1-TVAR A VÝZTUŽ OPĚRNÉ STĚNY 2 DESIGN BY ing.arch. Stojan D. PROJEKT - SERVIS Ing.Stojan STAVEBNÍ PROJEKCE INVESTOR MÍSTO STAVBY
VíceSTŘEDNÍ ŠKOLA STAVEBNÍ JIHLAVA
STŘEDNÍ ŠKOLA STAVEBNÍ JIHLAVA SADA 3 NAVRHOVÁNÍ ŽELEZOBETONOVÝCH PRVKŮ 12. DESKA JEDNOSTRANNĚ VETKNUTÁ - KONZOLA + OSAMĚLÉ BŘEMENO DIGITÁLNÍ UČEBNÍ MATERIÁL PROJEKTU: SŠS JIHLAVA ŠABLONY REGISTRAČNÍ ČÍSLO
VíceUplatnění prostého betonu
Prostý beton -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový průřez -Konstrukční ustanovení - Základová patka -Příklad Uplatnění prostého
Vícepedagogická činnost
http://web.cvut.cz/ki/ pedagogická činnost -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový ýprůřez - Konstrukční ustanovení - Základová
VíceSrovnání konstrukce krovu rodinného domu při použití krytiny GERARD a betonové krytiny
Srovnání konstrukce krovu rodinného domu při použití krytiny GERARD a betonové krytiny 1. Úvod Podklady použité pro srovnání: ČSN 730035 Zatížení stavebních konstrukcí, ČSN 731701 Dřevěné konstrukce -
VíceA2.1 Rozsah platnosti
Příloha A2 Použití pro mosty A2.1 Rozsah platnosti A2.1.1 Všeobecně Příloha A2 uvádí pravidla pro kombinace zatížení a doporučuje návrhové hodnoty zatížení pro mosty pozemních komunikací, pro lávky pro
VíceP Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝM ROZPĚTÍM NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ
P Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝ ROZPĚTÍ NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B7. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B7 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Odvození základního vztahu pro smršťování ε, = Δ. + Δ. (1+0,8φ)
VícePředpjatý beton Přednáška 9. Obsah Prvky namáhané smykem a kroucením, analýza napjatosti, dimenzování.
Předpjatý beton Přednáška 9 Obsah Prvky namáhané smykem a kroucením, analýza napjatosti, dimenzování. Analýza napjatosti namáhání předpjatých prvků Analýza napjatosti namáhání předpjatých prvků Ohybový
VíceMATEŘSKÁ ŠKOLA JIŘÍKOV
AKCE: MATEŘSKÁ ŠKOLA JIŘÍKOV D202b - Dokumentace pro stavební povolení Místo stavby: p.p.č. 185/3, 180/2, 180/1, 6018, 6016, 190/1, 127, 6015 a st.p. 638/1, 638/6 Investor: Město Jiříkov, Náměstí 464/1,
VíceVýpočet únosnosti šnekového soukolí (Výukový text výběr z normy DIN 3996)
Technická univerzita v Liberci Fakulta strojní Katedra částí a mechanismů strojů Výpočet únosnosti šnekového soukolí (Výukový text výběr z normy DIN 3996) Zpracoval: doc. Ing. Ludvík Prášil, CSc. Liberec
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ÚPRAVA BETONOVÉ
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY MONOLITICKÁ ŽB DESKA S ŽEBRY CONCRETE RIBBED SLAB
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES MONOLITICKÁ
Více15. ŽB TRÁMOVÉ STROPY
15. ŽB TRÁMOVÉ STROPY Samostatné Společně s deskou trámového stropu Zásady vyztužování h = l/10 až l/20 b = h/2 až h/3 V každém rohu průřezu musí být jedna vyztužená ploška Nosnou výztuž tvoří 3-5 vložek
VíceYQ U PROFILY, U PROFILY
YQ U PROFILY, U PROFILY YQ U Profil s integrovanou tepelnou izolací Minimalizace tepelných mostů Jednoduché ztracené bednění monolitických konstrukcí Snadná a rychlá montáž Norma/předpis ČSN EN 771-4 Specifikace
VícePrůvodní zpráva ke statickému výpočtu
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství
Více1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
VíceJednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován
VíceKancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet
179/2013 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Certifikována podle ČSN EN ISO 9001: 2009 Botanická 256, 360 02 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, tel., fax: 35 32 300 17, mobil: +420
VíceBeton. Be - ton je složkový (kompozitový) materiál
Fakulta stavební VŠB TUO Be - ton je složkový (kompozitový) materiál Prvky betonových konstrukcí vlastnosti materiálů, pracovní diagramy, spolupůsobení betonu a výztuže Nejznámějším míchaným nápojem je
VíceJednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES MOST NA RAMPĚ
VíceCVIČENÍ 1 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ
CVIČENÍ 1 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ Spoje ocelových konstrukcí Ověřování spolehlivé únosnosti spojů náleží do skupiny mezních stavů únosnosti. Posouzení je tedy nutno provádět na rozhodující kombinace
VíceVedoucí zakázky. Technická kontrola. Ostrov - rekonstrukce VZT a úpravy kuchyně odsouzených
INDEX ZMĚNA DATUM JMÉNO PODPIS Vedoucí projektant Vedoucí zakázky Pluhař Martin Ing., CSc. Projektant BPO spol. s r.o. Lidická 1239 363 01 OSTROV Šimek Lubor Ing. ZAKÁZKA: ČÁST (SO,PS): Technická kontrola
Vícepři postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní
při postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní prvek, stádium II dříve vznikají trhliny ohybové a
VíceLANGERŮV TRÁM MOST HOLŠTEJN
LANGERŮV TRÁM MOST HOLŠTEJN Ing. Jiří Španihel, Firesta - Fišer, rekonstrukce, stavby a.s. Konference STATIKA 2014, 11. a 12. června POPIS KONSTRUKCE Most pozemní komunikace přes propadání potoka Bílá
VíceProblematika navrhování železobetonových prvků a ocelových styčníků a jejich posuzování ČKAIT semináře 2017
IDEA StatiCa Problematika navrhování železobetonových prvků a ocelových styčníků a jejich posuzování ČKAIT semináře 2017 Praktické použití programu IDEA StatiCa pro návrh betonových prvků Složitější případy
VíceObsah. (D) Most přes Lobezský potok - areál zdraví Stará Ovčárna - Sokolov Technická zpráva
Obsah 1 Všeobecné údaje... 3 1.1 Identifikační údaje mostu... 3 1.2 Údaje o křížení... 3 1.3 Základní údaje o mostě:... 4 2 Zaměření a vytyčení mostu:... 5 3 Geotechnické podmínky:... 5 4 Technické řešení:...
VíceZALOŽENÍ STAVBY RIVER GARDEN III V PRAZE FOUNDATION DESIGN OF RIVER GARDEN III IN PRAGUE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV GEOTECHNIKY FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF GEOTECHNICS ZALOŽENÍ STAVBY RIVER GARDEN III V PRAZE FOUNDATION
VíceŠroubovitá pružina válcová zkrutná z drátů a tyčí kruhového průřezu [in] 1.3 Provozní teplota T 200,0 1.4 Provozní prostředí
Šroubovitá pružina válcová zkrutná z drátů a tyčí kruhového průřezu i ii Výpočet bez chyb. Informace o o projektu? 1.0 1.1 Kapitola vstupních parametrů Volba režimu zatížení, provozních a výrobních parametrů
VícePONTIKA s.r.o. IČO 26342669 Sportovní 4 360 09 Karlovy Vary tel. 353 228 240 pontika@pontika.cz DSP, DZS
PONTIKA s.r.o. IČO 26342669 Sportovní 4 360 09 Karlovy Vary tel. 353 228 240 pontika@pontika.cz DSP, DZS OBSAH: 1. Identifikační údaje mostu 2. Základní údaje o mostu (dle ČSN 73 6200 a ČSN 73 6220) 3.
VíceDÁLNIČNÍ MOST V INUNDAČNÍM ÚZEMÍ LUŽNICE NA D3
DÁLNIČNÍ MOST V INUNDAČNÍM ÚZEMÍ LUŽNICE NA D3 Ing. Tomáš Landa PRAGOPROJEKT, a.s. Ing. Lukáš Klačer SMP CZ a.s. Ing. Pavel Poláček SMP CZ a.s. Bridge over River Lužnice Veselí nad Lužnicí The highway
Více1 TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU
TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU ÚVOD Předmětem tohoto statického výpočtu je návrh opěrných stěn, které budou realizovány v rámci projektu Chodník pro pěší Pňovice. Statický výpočet je zpracován
VíceINDIV. PROJEKT. 1.2.1. Technická zpráva RODINNÝ DŮM. F. Dokumentace stavby 1.2. Stavebně konstrukční část. Stavba: Místo stavby : Stavebník :
Stavba: G SERVIS CZ, s.r.o., Karlovo nám. 25, 674 01 Třebíč VÉ P ENÍ VV OVÉ PVEDE OVEDENO DINNÝ DŮM INDIV. PJEKT Místo stavby : Stavebník : Autor Vypracoval Zodp. projektant Stupeň Datum : 2012 F. Dokumentace
Více