OBSAH. 1. zastřešení 2. vodorovné nosné konstrukce 3. svislé nosné konstrukce 4. založení stavby

Transkript

1

2 OBSAH 1. zastřešení 2. vodorovné nosné konstrukce 3. svislé nosné konstrukce 4. založení stavby místo stavby: RD č.p. 411 na parc. 1279, Praha 22 - Uhříněves investor: Letá Alexandra a Eugen Letý, U kombinátu 412/13, Strašnice, Praha10 vypracoval: Ing. Ivan Blažek, IB-projekt, ČKAIT , tel stupeň PD: stavební ohlášení datum: 04/2013

3 1) zastřešení 1.01 popis konstrukčního řešení Konstrukce střechy je nesymetrická, sedlového tvaru o sklonu Vaznicová soustava se středovými vaznicemi masivního profilu 140/220 mm podporuje krokve 100/160. Každý pár krokví je stažen kleštinou 60/180, + pomocnou kleštinou 60/140. Krov leží na pozednicích profilu 140/120 kotvených připravenou pásovou ocelí do věnců. Ze severní strany je sedlový vikýř. Sloupky 140/140 podporující vaznice jsou vyneseny nosnou stěnou, nebo ve stropní konstrukci skrytým ocelovým trámem I I 180. Krov bude proveden odbornou firmou Dimenze hlavních prvků krovu ozn. prvek dimenze S1 krokev 100/160 S2 pozednice 140/120 S3 kleština 80/180 S4 Kleština horní 60/140 S5 vaznice 140/220 S6 sloupek 140/140 S7 ocelový vazný trám oc. profil IPE 160 S8 ocelový vazný trám II. oc. profil IPE 200 Dřevěné části krovu jsou posouzeny na 1.MS, 2.MS a je posouzena celková deformace konstrukce na nejméně příznivou KZS. Pro výpočet je konstrukce rozdělena na 2D části, které jsou řešeny v SW FEAT 98. Všechny ostatní podružné konstrukce jsou řešeny ve stavební části schema

4 1.03 zatížení zatížení střechy - stálé (bez vl. tíhy prutů) konstrukce krytina (beton) bednění OSB 22 mm latě, kontralatě,.. minerální vata SDK podhled zatížení nad kleštinami konstrukce bednění OSB 22 mm ostatní Hmotnost (kn/m3) Tloušťka (m) Hmotnost (kn/m2) vzd. nos prvků (m) char. zatížení (kn/m ) 0,490 0,850 0,417 6,000 0,022 0,132 0,850 0,112 0,100 0,850 0,085 0,600 0,220 0,132 0,850 0,112 0,150 0,850 0,128 Hmotnost (kn/m3) Tloušťka (m) 1,004 0,853 Hmotnost (kn/m2) vzd. nos prvků (m) char. zatížení (kn/m ) 6,000 0,022 0,132 0,850 0,112 0,100 0,850 0,085 0,232 0,197 zatížení větrem příčným označení plochy Qref Ce Cpe ( + / - ) vzd. krokví [m ] W e,k ( + / - ) [kn/m ] F 0,390 1,500 0,200-0,900 0,850 0, ,44753 G 0,390 1,500 0,200-0,800 0,850 0, ,3978 H 0,390 1,500 0,200-0,300 0,850 0, ,14918 J 0,390 1,500 0,000-0,400 0, ,1989 I 0,390 1,500 0,000-1,000 0, ,49725 zatížení větrem podélným označení plochy Qref Ce Cpe ( + / - ) vzd. krokví [m ] W e,k ( + / - ) [kn/m ] F 0,390 1,500 0,000-1,300 0, ,64643 G 0,390 1,500 0,000-1,300 0, ,64643 H 0,390 1,500 0,000-0,600 0, ,29835 I 0,390 1,500 0,000-0,500 0, ,24863

5 zatížení sněhem I. (bez vlivu větru) pro sklon střechy 40 µ1 = 0,8 * (60 alfa ) / 30 (kn/m2) S1,K = Sn * C1 * C2 * µ1 (kn/m2) hodnota jedn. Alfa = 40,000 C1 = 1,000 - C2 = 1,000 - Sn = 0,750 (kn/m2) vysvětlivka sklon střechy Koeficient 1 Koeficient 2 norm. zat. pro sněhovou oblast 1 µ1 = 0,53 ch. zatížení S1,k vzd. krokví ch. zatížení 0,400 0,850 0,34 zatížení sněhem I. (bez vlivu větru) pro sklon střechy 14 µ1 = 0,8 * (60 alfa ) / 30 (kn/m2) S1,K = Sn * C1 * C2 * µ1 (kn/m2) hodnota jedn. Alfa = 14,000 C1 = 1,000 - C2 = 1,000 - Sn = 0,750 (kn/m2) vysvětlivka sklon střechy Koeficient 1 Koeficient 2 norm. zat. pro sněhovou oblast 1 µ1 = 1,23 ch. zatížení S1,k vzd. krokví ch. zatížení 0,920 0,850 0, vnitřní síly a deformace Krokev S1 My (pro KZS1 = 1,35*vl. tíha + 1,35*stálé + 1,5*sníh + 1,5*vítr příčný )

6 Krokev S1 deformace (pro KZS2 = 1,0*vl. tíha + 1,0*stálé + 1,0*sníh + 1,0*vítr příčný ) Vaznice S5 My (pro KZS1 = 1,35*vl. tíha + 1,35*stálé + 1,5*sníh + 1,5*vítr příčný ) vaznice S5 deformace (pro KZS2 = 1,0*vl. tíha + 1,0*stálé + 1,0*sníh + 1,0*vítr příčný )

7 1.05 posouzení 1.MS název prutu: krokev výpočtový ohybový moment Msd = 2,4 knm charakteristické vlastnosti dřeva: druh řeziva : S1 charakter. pevnost v tahu za ohybu f m,k: 22 Mpa modifikační součinitel Kmod (ČSN EN ) : 0,8 součinitel vlastností materiálu γm (ČSN EN ): 1,3 Výpočtové hodnoty: výpočtová pevnost v tahu za ohybu: f m,d = K mod * f m,k / γm = 13,54 Mpa průřezové charakteristiky prutu: výška h = 0,16 m šířka b = 0,1 m plocha A = b * h = 1,60E-02 m2 průřezový modul Wy = 1/6 * b * h^2 = 4,267E-04 m3 ploš. moment setrv. Iy = 1/12 * b * h^3 = 3,413E-05 m4 moment únosnosti prutu: Mrd = f m,d * Wy = 5,78 knm 5,78 knm > 2,40 knm Mrd > Msd průřez vyhovuje

8 název prutu: vaznice výpočtový ohybový moment Msd = 8,5 knm charakteristické vlastnosti dřeva: druh řeziva : S1 charakter. pevnost v tahu za ohybu f m,k: 22 Mpa modifikační součinitel Kmod (ČSN EN ) : 0,8 součinitel vlastností materiálu γm (ČSN EN ): 1,3 Výpočtové hodnoty: výpočtová pevnost v tahu za ohybu: f m,d = K mod * f m,k / γm = 13,54 Mpa průřezové charakteristiky prutu: výška h = 0,22 m šířka b = 0,14 m plocha A = b * h = 3,08E-02 m2 průřezový modul Wy = 1/6 * b * h^2 = 1,129E-03 m3 ploš. moment setrv. Iy = 1/12 * b * h^3 = 1,242E-04 m4 moment únosnosti prutu: Mrd = f m,d * Wy = 15,29 knm 1.06 posouzení 2.MS 15,29 knm > 8,50 knm Mrd > Msd průřez vyhovuje všechny prvky konstrukce splňují mezní hodnoty průhybu dle tab 41 VYHOVUJE

9 2) vodorovné nosné konstrukce 2.01 popis konstrukčního řešení Strop nad 1.NP je keramicko betonový s vložkami POROTHERM MIAKO a nosníky POT. Skladebná tloušťka zmonolitněné konstrukce je 250 mm (190 MIAKO + 60 mm beton). Nosníky po 625 / nebo 500 mm jsou vyztuženy 3 pruty R12, zmonolitňující deska pak KARi sítí 5 mm s oky 150/150 mm. Rozpon hlavních polí stropů je 5,19 2,3 m. Věnec, který je součástí stropní konstrukce je vyztužen 4 profily R 12 a třmínky R6 po 250 mm. Postup provádění stropů viz technologický předpis výrobce. Strop bude proveden odbornou firmou Dimenze prvků navržených a posouzených statickým výpočtem ozn. prvek dimenze - strop MIAKO MIAKO O1 ocelový skrytý trám I 160 O2 ocelový skrytý trám I 200 Dřevěné a ocelové části zastropení jsou posouzeny na 1.MS, 2.MS a je posouzena celková deformace konstrukce na nejméně příznivou KZS. Pro výpočet je konstrukce rozdělena na 2D části, které jsou řešeny v SW FEAT 98. Všechny ostatní podružné konstrukce jsou řešeny ve stavební části schema

10 2.03 strop MIAKO strop nad 1.NP zatížení stálé - bez vlastní tíhy MIAKO konstrukce Hmotnost (kn/m3) výška (m) Hmotnost (kn/m2) plovocí podlaha / dlažba anhydrit akustická izolace omítka užitné zatížení provoz obytná místnost 0,20 20,00 0,05 1,00 0,80 0,02 0,02 19,00 0,02 0,29 char. zatíž. (kn/m2) 1,50 1,50 1,50 VYHOVUJE

11 2.04 ocelové skryté trámy - vnitřní síly a deformace skrytý ocelový trám T1, T2 My (pro KZS1 = 1,35*vl. tíha + 1,35*stálé + 1,5*sníh + 1,5*vítr příčný ) skrytý ocelový trám T1, T2 deformace (pro KZS2 = 1,0*vl. tíha + 1,0*stálé + 1,0*sníh + 1,0*vítr příčný )

12 2.05 ocelové skryté trámy - posouzení na 1.MS název prutu: oc. vazný trám výpočtový oh. moment Msd,y = 18,3 knm charakteristické vlastnosti oceli: druh oceli : S 235 charakter. pevnost v tahu f y,k : 235 Mpa součinitel vlastností materiálu γmo (ČSN): 1 Výpočtové hodnoty: výpočtová pevnost v tahu za ohybu: f y,d = f y,k / γmo = 235,00 Mpa průřezové charakteristiky prutu: navržený profil: průřezový modul Wy (z tabulek): mm3 posouzení na ohyb : moment únosnosti Mrd,y = fy,d * Wy = 27,50 knm I160 27,50 knm > 18,30 knm Mrd > Msd průřez vyhovuje název prutu: oc. vazný trám výpočtový oh. moment Msd,y = 44 knm charakteristické vlastnosti oceli: druh oceli : S 235 charakter. pevnost v tahu f y,k : 235 Mpa součinitel vlastností materiálu γmo (ČSN): 1 Výpočtové hodnoty: výpočtová pevnost v tahu za ohybu: f y,d = f y,k / γmo = 235,00 Mpa průřezové charakteristiky prutu: navržený profil: průřezový modul Wy (z tabulek): mm3 posouzení na ohyb : moment únosnosti Mrd,y = fy,d * Wy = 50,29 knm I200 50,29 knm > 44,00 knm Mrd > Msd průřez vyhovuje

13 2.06 ocelové skryté trámy - posouzení na 2.MS všechny prvky konstrukce splňují mezní hodnoty průhybu dle tab 92 VYHOVUJE 3) svislé nosné konstrukce RD má stěnový konstrukční systém, zdivo je z materiálu POROTHERM 300, nebo jeho alternativy. Při zdění je nutno dbát kromě rovinnosti výsledného zdiva též na souměrnost malty či lepidla v ložných spárách a obecně dodržet technologický postup daný výrobcem zdícího materiálu. Překlady nad okenními a dveřními otvory jsou v 1.NP monolitické výšky 250 mm (provedeny v rámci obvodového věnce přidanou výztuží viz níže), ve 2.NP systémové, POROTHERM 7 Zdivo pod stropem a pod pozednicí je završeno obvodovým věncem výšky 250mm vyztuženým 4 profily R10 a třmínky R6 po 300 mm. V místě otvorů v 1.NP je výztuž věnce zesílena na 4 profily R12 (spodní v.) a 4 profily R12 (horní výztuž) ozn. prvek dimenze V1 monolitický věnec 300/ x R12

14 4) založení stavby Stavba RD je založena na základových pasech. Pro návrh založení nebyl proveden geologický průzkum. Základové poměry na staveništi jsou jednoduché, objekt je navržen jako jednoduchý. Bude uvažována zemina F1 tuhé konzistence hlína štěrkovitá, tuhé konzistence. Rdt = 0,25 Mpa. Nosné zdivo je založeno na pasech z prostého betonu šířky 600 mm. Geometrie pasu je taková, že v pasu nevznikají tahové síly a pasy jsou nevyztužené. Pro betonáž pasů je použit beton C 10/16. Je třeba dodržet technologické postupy a dbát na začištení a zahutnění základové spáry před betonáží. PODROBNÝ NÁVRH ZALOŽENÍ A IG PRŮZKUM NENÍ SOUČÁSTÍ PD PRO STAVEBNÍ POVOLENÍ A MUSÍ BÝT PROVEDEN V PROVÁDĚCÍ PD, NEBO ZHOTOVITELSKOU FIRMOU! Exponovaný řez základovým pasem tíha 1m u obvodové stěny (FEAT) : Gd = 1,35 x 53 = 71,5 kn/m nadzákladové zdivo: Gd = 1,35 x (0,3 x 0,5 x 23) = 4,65 kn/m základový pas: Gd = 1,35 x (0,6 x 0,5 x 23) = 9,3 kn/m CELKEM: Nsd = 85,5 kn/m šířka pasu = 0,6 m Plocha ZS = 0,6 m2 napění v základové spáře Rsd = 85,5 / 0,5 = 171 kpa tabulková únosnost podloží Rdt = 250 Kpa 250 KPa > 171 KPa Rdt > Rsd.. Vyhovuje závěr Výpočet MTD mezních stavů prokázal dostatečnou únosnost všech posuzovaných prvků a splňuje postupy následujících norem: ČSN EN zásady navrhování konstrukcí. ČSN EN Navrhování dřevěných konstrukcí. ČSN EN : navrhování ocelových konstrukcí ČSN EN dimenzování prvků ze železobetonu ČSN EN beton, část 1: specifikace, vlastnosti, výroba, shoda ČSN EN provádění betonových konstrukcí ČSN EN navrhování geotechnických konstrukcí Zatížení je stanoveno dle ČSN EN (Zásady navrhování a zatížení konstrukcí Zatížení konstrukcí) ČSN EN (Zásady navrhování a zatížení konstrukcí Zatížení sněhem) ČSN EN (Zásady navrhování a zatížení konstrukcí Zatížení větrem)